下面是范文網(wǎng)小編收集的單層廠房排架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)混凝土結(jié)構(gòu)課程設(shè)計(jì)(混凝土排架結(jié)構(gòu)單層廠房的施工過程)，供大家參考。

　　課 程 設(shè) 計(jì) 課程名稱：

　　混凝土結(jié)構(gòu)課程設(shè)計(jì) 設(shè)計(jì)題目：

　　單層廠房排架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 班 級(jí)：

　　****** 學(xué) 號(hào)：

　　********** 姓 名：

　　**** 指導(dǎo)教師：

　　完成時(shí)間：

　　計(jì)算說明書 A優(yōu)秀□ B良好□ C中等□ D及格□ E不及格□ 正確性 A優(yōu)秀□ B良好□ C中等□ D及格□ E不及格□ 施工圖 A優(yōu)秀□ B良好□ C中等□ D及格□ E不及格□ 答 辯 A優(yōu)秀□ B良好□ C中等□ D及格□ E不及格□ 綜合成績 A優(yōu)秀□ B良好□ C中等□ D及格□ E不及格□ ****大學(xué)教務(wù)處 制 目 錄 1. 設(shè)計(jì)資料及要求 3 2. 結(jié)構(gòu)構(gòu)件選型、結(jié)構(gòu)布置方案確定說明 4 3. 定位軸線 5 4. 計(jì)算簡圖確定 6 5. 荷載計(jì)算 6 恒載 6 屋面活荷載 8 風(fēng)荷載 8 吊車荷載 9 6.排架內(nèi)力分析 9 恒載作用下排架內(nèi)力分析 10 屋面活荷載作用下排架內(nèi)力分析 11 風(fēng)荷載作用下排架內(nèi)力分析 13 吊車荷載作用下排架內(nèi)力分析 14 7. 內(nèi)力組合 18 8. 柱截面設(shè)計(jì) 21 選取控制截面最不利內(nèi)力 21 上柱配筋計(jì)算 21 下柱配筋計(jì)算 22 柱的裂縫寬度驗(yàn)算 24 柱的箍筋配置 25 牛腿設(shè)計(jì) 26 柱的吊裝驗(yàn)算 26 9. 基礎(chǔ)設(shè)計(jì) 28 作用于基礎(chǔ)頂面上的荷載計(jì)算 28 基礎(chǔ)尺寸及埋置深度 30 基礎(chǔ)高度驗(yàn)算 31 基礎(chǔ)底板配筋計(jì)算 31 10. ?參考資料 35 單層廠房排架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 1. 設(shè)計(jì)資料及要求 (1)工程概況 某金工裝配車間為兩跨等高廠房，跨度為24m，柱距均為6m，車間總長度為66m。每跨設(shè)有起重量為吊車各2臺(tái)，吊車工作級(jí)別為A5級(jí)，軌頂標(biāo)高為。廠房無天窗，采用卷材防水屋面，圍護(hù)墻為240mm厚雙面粉刷磚墻。窗臺(tái)標(biāo)高為，上部窗洞，下部窗洞，采用鋼窗，室內(nèi)外高差為350mm。建筑平面及剖面分別如圖1和圖2所示。

　　(2)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原始資料 廠房所在地點(diǎn)的基本風(fēng)壓為 ，地面粗糙度為B類；

　　基本雪壓為 。風(fēng)荷載、雪荷載的組合值系數(shù)為，其余可變荷載的組合值系數(shù)均為。基礎(chǔ)持力層為粉土，粘粒含量 ，地基承載力特征值 ，基礎(chǔ)埋深-，基礎(chǔ)以上土的加權(quán)平均重度 ，基礎(chǔ)以下土的重度。

　　(3)材料 基礎(chǔ)混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C20；

　　柱混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30。柱中受力鋼筋基礎(chǔ)采用HRB335級(jí)、箍筋、構(gòu)造筋、基礎(chǔ)配筋采用HPB300級(jí)鋼筋。

　　(4)設(shè)計(jì)要求 分析廠房排架內(nèi)力，并進(jìn)行排架柱和基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)；

　　繪制排架柱和基礎(chǔ)的施工圖。

　　圖1 廠房平面圖 圖2 廠房剖面圖 2. 結(jié)構(gòu)構(gòu)件選型、結(jié)構(gòu)布置方案確定說明 因該廠房跨度在15?36m之間，且柱頂標(biāo)高大于8m，故采用鋼筋混凝土排架結(jié)構(gòu)。為了保證屋蓋的整體性和剛度，屋蓋采用無檁體系。由于廠房屋面采用卷材防水做法，故選用屋面坡度較小而經(jīng)濟(jì)指標(biāo)較好的預(yù)應(yīng)力混凝土折線形屋架及預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板。普通鋼筋混凝土吊車梁制作方便，當(dāng)?shù)踯嚻鹬亓坎淮髸r(shí)，有較好的經(jīng)濟(jì)指標(biāo)，故選用普通鋼筋混凝土吊車梁。廠房各主要構(gòu)件選型見表1。

　　表1主要承重構(gòu)件選型表 構(gòu)件名稱 標(biāo)準(zhǔn)圖集 選用型號(hào) 重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值 屋面板 04G410-1 ×6m預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板 YWB-2Ⅱ(中間跨）

　　YWB-2s（端跨）

　　(包括灌縫重) 天溝板 04G410-1 ×6m預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板(卷材防水天溝）

　　TGB68-1 屋架 04G415-1 預(yù)應(yīng)力混凝土折線型屋架（跨度21m）

　　YWJA-24-1Aa 吊車梁 04G323-2 鋼筋混凝土吊車梁（吊車工作級(jí)別為A1-A5) DL-9Z（中間跨）

　　DL-9B(邊跨）

　　軌道連接 04G325 吊車軌道聯(lián)結(jié)詳圖 基礎(chǔ)梁 04G320 鋼筋混凝土基礎(chǔ)梁 JL-3 由上圖可知，吊車軌頂標(biāo)高為。對(duì)起重量為、工作級(jí)別為A5的吊車，當(dāng)廠房跨度為24m時(shí)，可求得吊車的跨度Lk=，由附表4可查得吊車軌頂以上高度為；

　　選定吊車梁的高度，暫取軌道頂面至吊車梁頂面的距離，則牛腿頂面標(biāo)高可按下式計(jì)算：

　　牛腿頂面標(biāo)高=軌頂標(biāo)高--=——= 由建筑模數(shù)的要求，故牛腿頂面標(biāo)高取為。實(shí)際軌頂標(biāo)高=++=<。

　　考慮吊車行駛所需空隙尺寸=300mm，柱頂標(biāo)高可按下式計(jì)算：

　　柱頂標(biāo)高=牛腿頂面標(biāo)高+++吊車高度+ =++++= 故柱頂（或屋架下弦底面）標(biāo)高取為。

　　取室內(nèi)地面至基礎(chǔ)頂面的距離為，則計(jì)算簡圖中柱的總高度、下柱高度和上柱高度分別為 =+= =+= == 根據(jù)柱的高度、吊車起重量及工作級(jí)別等條件，確定柱截面尺寸，以及由柱的截面尺寸，可求得柱的截面幾何特征及自重標(biāo)準(zhǔn)值，見表2。

　　表2柱截面尺寸及相應(yīng)的計(jì)算系數(shù) 柱號(hào) 計(jì)算參數(shù) 截面尺寸/mm 面積/ 慣性矩/ 自重/（kN/m）

　　A，C 上柱 矩400×400 × 下柱 400×900×150 B 上柱 矩400×600 下柱 1400×1000×150 3. 定位軸線 橫向定位軸線除端柱外，均通過柱截面幾何中心。對(duì)起重量為工作級(jí)別為A5的吊車，可查得軌道中心至吊車端部距離；

　　吊車橋架外邊緣至上柱內(nèi)邊緣的凈空寬度，一般取值不小于80mm。

　　對(duì)中柱，取縱向定位軸線為柱的幾何中心，則=300mm，故 符合要求。

　　對(duì)邊柱，對(duì)邊柱，取封閉式定位軸線，即縱向定位軸線與縱墻內(nèi)皮重合，則 =400mm， 故 符合要求。

　　4. 計(jì)算簡圖確定 由于該金工車間廠房，工藝無特殊要求，且結(jié)構(gòu)布置及荷載分布（除吊車荷載外）均勻，故可取一榀橫向排架作為基本的計(jì)算單元，單元的寬度為兩相鄰柱間中心線之間的距離，即B=，如圖5(a)所示；

　　計(jì)算簡圖如圖5(b)所示。

　　圖3計(jì)算單元和計(jì)算簡圖 5. 荷載計(jì)算 恒載 ①屋蓋恒載 兩氈三油防水層 / 20mm厚水泥砂漿找平層 20kN/×=/ 100mm厚水泥珍珠巖制品保溫層 4kN/×=/ 一氈兩油隔氣層 / 20mm厚水泥砂漿找平層 20kN/×=/ 預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板（包括灌縫）

　　/ 屋架鋼支撐 合計(jì) / 屋架重力荷載為106kN/榀，則作用于柱頂?shù)奈萆w結(jié)構(gòu)重力荷載設(shè)計(jì)值為 ×（/×6m×24m/2+106kN/2)= ②吊車梁及軌道重力荷載設(shè)計(jì)值 ×（+/m×6m)= ③柱自重重力荷載設(shè)計(jì)值 A，C柱 ×4kN/m×=（上柱）

　　×/m×=（下柱）

　　B柱 ×6kN/m×=（上柱）

　　×/m×=（下柱）

　　各項(xiàng)恒載作用位置如圖6所示。

　　圖4 荷載作用位置圖（單位：kN）

　　 屋面活荷載 屋面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為/，雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值為/，兩者相等，但由于雪荷載組合系數(shù)小于屋面活荷載，故僅按前者計(jì)算。作用于柱頂?shù)奈菝婊詈奢d設(shè)計(jì)值為 ××6m×24m/2= Q1的作用位置與作用的位置相同，如圖6所示。

　　 風(fēng)荷載 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按下式計(jì)算，其中，，根據(jù)廠房各部分標(biāo)高（圖4）及B類地面粗糙度確定如下：

　　柱頂（標(biāo)高）= 檐口（標(biāo)高）= 屋頂（標(biāo)高）= 如圖7所示，可得排架迎風(fēng)面及背風(fēng)面的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值分別為 圖5 風(fēng)荷載體型系數(shù)及排架計(jì)算簡圖 則作用于排架計(jì)算簡圖（圖7）上的風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值為：

　　 吊車荷載 選擇大連重工起重集團(tuán)QDDQ型吊車可知吊車參數(shù)為：對(duì)于AB跨 圖6 吊車荷載作用下支座反力影響線 根據(jù)及，可算得吊車梁支座反力影響線中各輪壓對(duì)應(yīng)點(diǎn)的豎向坐標(biāo)值，如圖8所示。

　?、俚踯囏Q向荷載 吊車豎向荷載設(shè)計(jì)值：

　　②吊車橫向水平荷載：作用于每個(gè)輪子上的吊車橫向水平制動(dòng)力為：

　　作用于排架柱上吊車橫向水平荷載設(shè)計(jì)值為：

　　6.排架內(nèi)力分析 該廠房為單跨等高排架，可用剪力分配法進(jìn)行排架內(nèi)力分析。其中柱的剪力分配系數(shù)按下式計(jì)算：

　　式中：——第i根排架的抗側(cè)移剛度。其結(jié)果見表3。

　　表3 柱剪力分配系數(shù) 柱別 A，C柱 B柱 恒載作用下排架內(nèi)力分析 恒載作用下排架的計(jì)算簡圖如圖9(a)所示。

　　; :; ; 如圖9所示，排架為對(duì)稱結(jié)構(gòu)且作用對(duì)稱荷載，排架結(jié)構(gòu)無側(cè)移，故各柱可按柱頂為不動(dòng)鉸支座計(jì)算內(nèi)力。柱頂不動(dòng)鉸支座反力計(jì)算如下：

　　對(duì)于A，C柱，，則：

　　求得 后，可用平衡條件求出柱各截面的彎矩和剪力。柱各截面的軸力為該截面以上重力荷載之和，恒載作用下排架結(jié)構(gòu)的彎矩圖和軸力圖分別見圖9（b）、（c）。

　　圖9（d）為排架柱的彎矩、剪力和軸力的正負(fù)號(hào)規(guī)定。

　　圖7恒載作用下排架的內(nèi)力計(jì)算簡圖及內(nèi)力圖 屋面活荷載作用下排架內(nèi)力分析 （1）AB跨作用屋面活荷載 排架計(jì)算簡圖如圖10（a）所示 其中，它在柱頂及變階處引起的力矩為：

　　; 對(duì)于A柱，，，則 對(duì)于B柱， 則排架柱頂不動(dòng)鉸支座總反力為：

　　將R反向作用于排架柱頂，用下式計(jì)算相應(yīng)的柱頂剪力，并于柱頂不動(dòng)鉸支座反力疊加，可得屋面活荷載作用于AB跨時(shí)的柱頂剪力，即：

　　排架結(jié)構(gòu)的彎矩圖和軸力圖分別見圖10（b）、（c）。

　　圖8 AB跨作用屋面活荷載時(shí)排架的計(jì)算簡圖及內(nèi)力圖 （2）BC跨作用屋面活荷載 由于結(jié)構(gòu)對(duì)稱，且BC跨與AB跨作用荷載相同，故只需將圖10中各內(nèi)力圖的位置及方向調(diào)整一下即可，如圖11所示。

　　圖9 BC跨作用屋面活荷載時(shí)排架的計(jì)算簡圖及內(nèi)力圖 風(fēng)荷載作用下排架內(nèi)力分析 （1）左吹風(fēng)時(shí) 排架計(jì)算簡圖如圖12（a）所示 對(duì)于A，C柱，已知 則：

　　各柱頂剪力分別為：

　　排架彎矩圖如圖12（b）所示：

　　圖10左吹風(fēng)時(shí)排架的計(jì)算簡圖及內(nèi)力圖（）

　　(2)右吹風(fēng)時(shí) 計(jì)算簡圖如圖13（a）所示。將圖12所示A，C柱內(nèi)力圖對(duì)換且改變內(nèi)力符號(hào)后可得，如圖13（b）所示。

　　圖11 右吹風(fēng)時(shí)排架的計(jì)算簡圖及內(nèi)力圖（）

　　 吊車荷載作用下排架內(nèi)力分析 （1）作用于A柱 計(jì)算簡圖如圖14（a）所示 其中，吊車豎向荷載，在牛腿頂面處引起的力矩為：

　　對(duì)于A柱，，則：

　　對(duì)于B柱，，則：

　　排架各柱剪力為：

　　排架各柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力值如圖14（b）、（c）所示：

　　圖12 作用在A 柱時(shí)排架計(jì)算簡圖及內(nèi)力圖 （2）作用于B柱左 計(jì)算簡圖如圖15所示 其中，吊車豎向荷載，在牛腿頂面處引起，為：

　　柱頂不動(dòng)鉸支反力，及總反力分別為：

　　排架各柱頂剪力為：

　　排架各柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力值如圖15（b）、（c）所示。

　　圖13 作用在B柱左時(shí)排架計(jì)算簡圖及內(nèi)力圖 （3）作用于B柱右 根據(jù)結(jié)構(gòu)對(duì)稱性及吊車噸位相等的條件，內(nèi)力計(jì)算與“作用于B柱左”的情況相同，只需將A，C柱內(nèi)力對(duì)換并改變?nèi)繌澗丶凹袅Ψ?hào)，如圖16所示 圖14 作用在B柱右時(shí)排架計(jì)算簡圖及內(nèi)力圖 （4）作用于C柱 同理，將“作用于A柱”的情況的A，C柱內(nèi)力對(duì)換，并注意改變符號(hào)，可求得各柱的內(nèi)力，如圖17所示 圖15 作用在C 柱時(shí)排架計(jì)算簡圖及內(nèi)力圖 （5）作用于AB跨柱 計(jì)算簡圖如圖18（a）所示 對(duì)于A柱，，，查表得，則 同理，對(duì)于B柱，，，查表得，則 排架柱頂總反力為：

　　各柱頂剪力為：

　　排架各柱的彎矩圖及柱底剪力值如圖18（b）所示。

　　圖16 作用在AB跨時(shí)排架計(jì)算簡圖及內(nèi)力圖 （6）作用于BC跨柱 由于結(jié)構(gòu)對(duì)稱性及吊車噸位相等，故排架內(nèi)力計(jì)算與“作用于AB跨柱”的情況相同，只需將A，C柱內(nèi)力對(duì)換，如圖19（b）所示 圖17 作用在BC跨時(shí)排架計(jì)算簡圖及內(nèi)力圖 7. 內(nèi)力組合 由于排架單元為對(duì)稱結(jié)構(gòu)，可僅考慮A柱截面，荷載內(nèi)力匯總表見表4，內(nèi)力組合見表5，這些表中的控制截面及正號(hào)內(nèi)力方向如表4中的例圖所示。對(duì)主進(jìn)行裂縫寬度驗(yàn)算時(shí)，內(nèi)力采用準(zhǔn)永久值，同時(shí)只需要對(duì)的柱進(jìn)行驗(yàn)算。

　　表4 A柱內(nèi)力設(shè)計(jì)值匯總表 荷載類別 恒載 屋面活載 吊車豎向荷載 吊車水平荷載 風(fēng)荷載 作用在 AB跨 作用在 BC跨 Dmax作用 在A柱 Dmax作用 在B柱左 Dmax作用 在B柱右 Dmax作用 在C柱 Tmax作用 在AB跨 Tmax作用 在BC跨 左風(fēng) 右風(fēng) 序號(hào) ① ② ③ ④ ⑤ ⑥ ⑦ ⑧ ⑨ ⑩ ? Ⅰ－Ⅰ M - - - ± ± - N 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Ⅱ－Ⅱ M - - - - ± ± - N 399 0 0 0 0 0 0 0 Ⅲ－Ⅲ M - - - - ± ± - N 0 0 0 0 0 0 0 V - - - ± ± - 注：M（單位為kN·m），N（單位為kN），V（單位為kN）

　　表5 A柱內(nèi)力組合表 截面 ＋Mmax及相應(yīng)N，V －Mmax及相應(yīng)N，V Nmax及相應(yīng)M，V Nmin及相應(yīng)M，V Mq，Nq Ⅰ－Ⅰ M ①＋×⑥+(②+③)×+××⑨＋⑩× ①＋×⑤+××⑦+?× - ①/＋ (②+③)× +××（⑥+⑨）+×⑩ ①/+×⑥ +×③+× ×⑨+×⑩ N Ⅱ－Ⅱ M ①/+×④+××⑥+×③+××⑨+×⑩ ①+×⑨+ ×②+××(⑤+⑦) +×? - ①+×④+×(②+③)+ ××⑨+ ×⑩ ①/+×⑨ +××⑦+ ×? - N Ⅲ－Ⅲ M ①+⑩+×③+××⑥+××⑧ ①/+?+×②+××⑤+× ×⑧ - ①+×④+×（②+③）+××⑧+×⑩ ①/+⑩+×③+××(⑥+⑧) N V - MK - NK VK - 注：M（單位為kN·m），N（單位為kN），V（單位為kN）

　　8.柱截面設(shè)計(jì) A柱，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30，/，N/；

　　縱向鋼筋采用HRB335級(jí)鋼筋，，。上、下柱均采用對(duì)稱配筋。

　　選取控制截面最不利內(nèi)力 A柱：

　　取。則大偏心受壓和小偏心受壓界限破壞時(shí)對(duì)應(yīng)的軸向力為：

　　由表5可見，上柱I-I柱底截面共有4組不利內(nèi)力，4組內(nèi)力均滿足，故均為大偏心受壓。對(duì)這4組內(nèi)力，按照“彎矩相差不多時(shí)，軸力越小越不利；

　　軸力相差不多時(shí)，彎矩越大越不利”的原則，可確定上柱的最不利內(nèi)力為 ， 對(duì)下柱，截面的有效高度取，則大偏心受壓與小偏心受壓界限破壞是對(duì)應(yīng)的軸向壓力為：

　　對(duì)下柱，截面Ⅱ-Ⅱ和Ⅲ-Ⅲ截面有8組不利內(nèi)力，均滿足，對(duì)這8組內(nèi)力采用和上柱I-I截面相同的分析方法，可得下柱的最不利內(nèi)力為 ， 上柱配筋計(jì)算 上柱最不利內(nèi)力為：

　　， 由附表查得有吊車廠房排架方向上柱的計(jì)算長度。附加偏心距取20mm（大于400mm/30=）。

　　， 由，故應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)。

　　，取。

　　故取進(jìn)行計(jì)算：

　?。M足要求）

　　選416（ ）

　　則，滿足要求。

　　由得垂直于排架方向的計(jì)算長度，則 ，。

　　。

　　滿足彎矩作用平面外的承載力要求。

　　下柱配筋計(jì)算 由分析結(jié)果可知，與上柱分析方法類似，選取其中最不利內(nèi)力：

　?。?）查表得，截面尺寸：

　　附加偏心距 先假定中和軸位于翼緣內(nèi)，則 且 為大偏心受壓構(gòu)件受壓區(qū)在受壓翼緣內(nèi)，取，則：

　　選418（）

　　（2）驗(yàn)算垂直于彎矩作用平面的受壓承載力 滿足要求。

　　柱的裂縫寬度驗(yàn)算 《規(guī)范》規(guī)定，對(duì)的柱應(yīng)進(jìn)行裂縫寬度驗(yàn)算。

　　上柱 下柱 本例對(duì)各控制截面荷載按準(zhǔn)永久組合計(jì)算時(shí)，上柱及下柱的偏心距都有，故不需要進(jìn)行裂縫寬度驗(yàn)算。

　　柱的箍筋配置 非地震區(qū)的單層廠房柱，其箍筋數(shù)量一般由構(gòu)造要求控制。根據(jù)構(gòu)造要求，上、下柱均選用箍筋。

　　牛腿設(shè)計(jì) 根據(jù)吊車梁支承位置、截面尺寸及構(gòu)造要求，初步擬定牛腿尺寸，如圖20所示。其中牛腿截面寬度，牛腿截面高度，。

　　圖18牛腿尺寸簡圖 （1）牛腿截面高度驗(yàn)算 已知，，（牛腿頂面無水平荷載），，取， 故牛腿截面高度滿足要求。

　?。?）牛腿配筋計(jì)算 由于，因而牛腿可按構(gòu)造要求配筋。根據(jù)構(gòu)造要求，。實(shí)際選用414（）。水平箍筋選用。

　　柱的吊裝驗(yàn)算 （1）內(nèi)力計(jì)算 采用翻身起吊，吊點(diǎn)設(shè)在牛腿下部，混凝土達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度后起吊。由附表查得柱插入杯口深度為 ，取 ，則柱吊裝時(shí)的總長度為 圖19柱吊裝計(jì)算簡圖 柱吊裝階段的荷載為柱自重重力荷載（吊裝時(shí)，應(yīng)考慮動(dòng)力系數(shù)=，柱自重的重力荷載分項(xiàng)系數(shù)?。?，即：

　　在上述荷載作用下，各柱控制截面的彎矩為：

　　由得：

　　令，得，則下柱段最大彎矩為：5 （2）承載力和裂縫寬度驗(yàn)算 柱截面受彎承載力及裂縫寬度驗(yàn)算過程見表7 表7柱吊裝階段承載力及裂縫寬度驗(yàn)算表 柱截面 上柱 下柱 （）

　?。ǎ?/p>

　　＞×= ＞×= <取 -<取 33 33 ＜（滿足要求）

　?。迹M足要求）

　　9. 基礎(chǔ)設(shè)計(jì) 因?yàn)樾拚蟮牡鼗休d力特征值為，在單層排架結(jié)構(gòu)，柱距為6m，吊車起重量為，廠房跨度為，設(shè)計(jì)等級(jí)為丙級(jí)時(shí)，要進(jìn)行地基變形驗(yàn)算，但該單層排架的吊車起重量為，不在500-1000kN之間，故不作變形驗(yàn)算。則基礎(chǔ)混凝土強(qiáng)度等級(jí)采用C20，下設(shè)100mm厚C10混凝土墊層。

　　作用于基礎(chǔ)頂面上的荷載計(jì)算 作用于基礎(chǔ)頂面上的荷載包括柱底（Ⅲ—Ⅲ截面）傳給基礎(chǔ)的M，N，V以及外墻自重重力荷載。前者由表5中的Ⅲ—Ⅲ截面選取，見表8，其中內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)組合值用于地基承載力驗(yàn)算，基本組合值用于受沖切承載力驗(yàn)算和地板配筋計(jì)算，內(nèi)力的正號(hào)規(guī)定見圖22（b）。

　　表8 基礎(chǔ)設(shè)計(jì)的不利內(nèi)力 組別 荷載效應(yīng)基本組合 荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合 第1組 444。020 第2組 - - - - 第3組 圖20基礎(chǔ)荷載示意圖 由圖22(a)可見，每個(gè)基礎(chǔ)承受的外墻總寬度為，總高度為，墻體為厚雙面粉刷磚墻厚（ ）。鋼框玻璃窗（）基礎(chǔ)梁重量為/根。每個(gè)基礎(chǔ)承受的由墻體傳來的重力荷載為：

　　厚磚墻 鋼框玻璃窗 基礎(chǔ)梁 距基礎(chǔ)形心的偏心距為：

　　基礎(chǔ)尺寸及埋置深度 （1）按構(gòu)造要求擬定高度h 柱的插入深度，取 杯底厚度應(yīng)大于，取，則 基礎(chǔ)頂面標(biāo)高為-，故基礎(chǔ)埋置深度d為：

　　杯壁厚度，取；

　　基礎(chǔ)邊緣高度取，臺(tái)階高度取，見圖22（b）。

　?。?）擬定基礎(chǔ)地面尺寸 適當(dāng)放大，取 （3）計(jì)算基底壓力及驗(yàn)算地基承載力 表9 基礎(chǔ)底面壓力計(jì)算及地基承載力驗(yàn)算表 類別 第1組 第2組 第3組 - - - - <180 <180 <180 <216 <216 <216 基礎(chǔ)高度驗(yàn)算 這時(shí)采用基地凈反力設(shè)計(jì)值和計(jì)算，結(jié)果見表10。

　　表10 基礎(chǔ)底面凈反力設(shè)計(jì)值計(jì)算表 類別 第1組 第2組 第3組 - - - - 因?yàn)榛A(chǔ)寬度小于柱寬加上兩倍有效高度， 即， 所以只需驗(yàn)算變階處的受剪承載力。變階處受剪承載力截面如圖23所示。

　　截面有效高度 底部承受剪力值 有效高度 驗(yàn)算截面有效面面積 故基礎(chǔ)高度滿足要求。

　　圖21 受剪破壞截面 基礎(chǔ)底板配筋計(jì)算 (1)柱邊及變階處基底反力計(jì)算 基礎(chǔ)底板配筋計(jì)算時(shí)長邊和短邊方向的計(jì)算截面簡圖如圖24所示。三組不利內(nèi)力設(shè)計(jì)值在柱邊及變階處的基底凈反力計(jì)算見表11。其中第1、3組內(nèi)力產(chǎn)生的基底反力見圖23所示。

　　表11 柱邊及變階處基底凈反力計(jì)算 公式 第1組 第2組 第3組 圖22基礎(chǔ)底板配筋計(jì)算截面 （2）柱邊及變階彎距計(jì)算 選取三組內(nèi)力值中的大值進(jìn)行計(jì)算截面的彎矩 （3）配筋計(jì)算 基礎(chǔ)底板受力鋼筋采用HPB300級(jí)（）

　　基礎(chǔ)底板長邊方向鋼筋面積為：

　　選用10@100（）. 基礎(chǔ)底板短邊方向鋼筋面積為：

　?、? 選用10@100（ ）. 基礎(chǔ)底板配筋見圖25。由于 ，所以杯壁需要配筋。

　　圖23 基礎(chǔ)底板配筋 10. ?參考資料 [1] 沈蒲生. 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)（第四版）[M]. 北京：高等教育出版社,2012. [2] 白國良,王毅紅.混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)[M].武漢:武漢理工大學(xué)出版社,2011. [3] 朱彥鵬.混凝土結(jié)構(gòu)課程設(shè)計(jì)指南[M].北京:中國建筑工業(yè)出版社,2011. [4] 唐興榮.混凝土結(jié)構(gòu)課程設(shè)計(jì)解析與實(shí)例[M].北京:機(jī)械工業(yè)出版社,2012. [5] GB-2012.建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范[S].北京:中國建筑工業(yè)出版社,2012. [6] GB-2010.混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范[S].北京:中國建筑工業(yè)出版社,2011.

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